Proračun se temelji na krivulji naprezanje-deformacija (Sl. 28), koja je ovisnost utvrđena iz vlačnih eksperimenata. Za konstrukcijske čelike ova ovisnost ima isti oblik za vrijeme kompresije.
Za proračune se obično koristi shematski dijagram deformacije prikazan na Sl. 29. Prva prava linija odgovara elastičnim deformacijama, druga ravna linija prolazi kroz odgovarajuće tačke
Rice. 28. Dijagram deformacije
granica popuštanja i zatezna čvrstoća. Ugao nagiba je znatno manji od ugla a, a za potrebe proračuna, druga prava linija je ponekad predstavljena horizontalnom linijom, kao što je prikazano na sl. 30 (krivulja deformacije bez stvrdnjavanja).
Konačno, ako se uzmu u obzir značajne plastične deformacije, tada se u praktičnim proračunima mogu zanemariti presjeci krivulja koji odgovaraju elastičnoj deformaciji. Tada shematizirane krive deformacija imaju oblik prikazan na sl. 31
Raspodjela napona savijanja pri elastoplastičnim deformacijama. Da bismo pojednostavili problem, razmotrimo štap pravokutnog poprečnog presjeka i pretpostavimo da krivulja deformacije nema otvrdnjavanje (vidi sliku 30).
Rice. 29. Šematska krivulja deformacije
Rice. 30. Kriva napon-deformacija bez otvrdnjavanja
Ako je moment savijanja takav da je napon savijanja najveći (slika 32), tada štap radi u području elastične deformacije
S daljnjim povećanjem momenta savijanja dolazi do plastičnih deformacija u krajnjim vanjskim vlaknima štapa. Neka, pri datoj vrijednosti, plastične deformacije pokrivaju područje od do . U ovoj oblasti. Kada se naponi mijenjaju linearno
Iz uslova ravnoteže, moment unutrašnjih sila
Rice. 31. Kriva napon-deformacija za velike plastične deformacije
Rice. 32. (vidi skeniranje) Savijanje šipke pravokutnog poprečnog presjeka u elastoplastičnom stupnju
Ako je materijal ostao elastičan pod bilo kojim naprezanjem, tada je najveći napon
bi premašio granicu tečenja materijala.
Naponi pri idealnoj elastičnosti materijala prikazani su na Sl. 32. Uzimajući u obzir plastičnu deformaciju, smanjuju se naprezanja koja prelaze granicu tečenja za idealno elastično tijelo. Ako se dijagrami raspodjele naprezanja za pravi materijal i za idealno elastičan materijal razlikuju jedan od drugog (pod istim opterećenjima), tada u tijelu nastaju zaostala naprezanja nakon uklanjanja vanjskog opterećenja, čiji dijagram predstavlja razliku između dijagrama pomenuti stresovi. Na mjestima najvećeg naprezanja zaostala naprezanja su suprotnog predznaka od naprezanja u radnim uvjetima.
Ultimativni plastični momenat. Iz formule (51) slijedi da kada
vrijednost, odnosno cijeli poprečni presjek štapa je u području plastične deformacije.
Moment savijanja u kojem nastaju plastične deformacije u svim točkama presjeka naziva se plastični granični moment. Raspodjela naprezanja savijanja po presjeku u ovom slučaju prikazana je na Sl. 33.
U području napetosti u području kompresije. Pošto iz uslova ravnoteže, neutralna linija deli presek na dva jednaka (po površini) dela.
Za pravokutni presjek, granični plastični moment
Rice. 33. Raspodjela napona pod djelovanjem graničnog plastičnog momenta
Moment savijanja, pri kojem se plastična deformacija javlja samo u krajnjim vanjskim vlaknima,
Omjer plastičnog momenta otpora prema uobičajenom (elastičnom) momentu otpora za pravokutni presjek
Za I-presjek pri savijanju u ravni najveće krutosti, ovaj omjer je -1,3 za tankosidni cijevni; za čvrsti okrugli presjek 1.7.
U opštem slučaju, veličina savijanja u ravni simetrije presjeka može se odrediti na sljedeći način (Sl. 34); podijelite dio linijom na dva dijela jednake veličine (po površini). Ako je rastojanje između težišta ovih dijelova označeno tada
gdje je površina poprečnog presjeka; - udaljenost od težišta bilo koje polovine presjeka do težišta cijelog presjeka (tačka O nalazi se na jednakoj udaljenosti od tačaka
Naprezanje savijanja u elastičnom stupnju raspoređuje se u presjeku prema linearnom zakonu. Naponi u krajnjim vanjskim vlaknima za simetrični presjek određuju se formulom:
Gdje M – moment savijanja;
W - moment otpora preseka.
Sa povećanjem opterećenja (ili momenta savijanja M) naponi će se povećati i dostići vrijednost granice popuštanja Ryn.
Zbog činjenice da su samo krajnja vlakna poprečnog presjeka dostigla granicu tečenja, a manje opterećena vlakna povezana s njima i dalje mogu raditi, nosivost elementa nije iscrpljena. S daljnjim povećanjem momenta savijanja, vlakna poprečnog presjeka će se izdužiti, ali naprezanja ne mogu biti veća od R yn . Granični dijagram će biti onaj u kojem je gornji dio presjeka prema neutralnoj osi ravnomjerno komprimiran naprezanjem R yn . U ovom slučaju, nosivost elementa je iscrpljena i može se, takoreći, rotirati oko neutralne ose bez povećanja opterećenja; se formira plastičnost šarke.
gdje je Wpl = 2S – plastični moment otpora
S je statički moment polovine presjeka u odnosu na osu, koja prolazi kroz centar gravitacije.
Plastični moment otpora, a samim tim i granični moment koji odgovara šarki plastičnosti, veći je od elastičnog. Standardi dozvoljavaju uzimanje u obzir razvoja plastičnih deformacija za cijepane valjane grede osigurane od gubitka stabilnosti i podnošenja statičkog opterećenja. Vrijednosti plastičnih momenata otpora uzimaju se kako slijedi: za valjane I-grede i kanale:
W pl =1,12W – pri savijanju u ravni zida
Wpl = 1,2W – pri savijanju paralelno sa policama.
Za grede pravokutnog poprečnog presjeka Wpl = 1,5 W.
Prema standardima projektiranja, razvoj plastičnih deformacija može se uzeti u obzir za zavarene grede konstantnog poprečnog presjeka u omjeru širine prepusta komprimirane tetive prema debljini pojasa i visine zida prema njegovoj debljina.
Na mjestima najvećih momenata savijanja, najveća tangencijalna naprezanja su neprihvatljiva; moraju zadovoljiti uslov:
Ako zona čisto savijanje ima veliki opseg, odgovarajući moment otpora da bi se izbjegle prevelike deformacije uzima se jednakim 0,5(W yn +W pl).
Kod kontinuiranih greda kao granično stanje uzima se formiranje plastičnih šarki, ali pod uslovom da sistem zadrži svoju nepromjenjivost. Standardi dopuštaju da se pri proračunu kontinualnih greda (valjanih i zavarenih) određuju projektni momenti savijanja na temelju poravnanja momenata oslonca i raspona (pod uvjetom da se susjedni rasponi razlikuju za najviše 20%).
U svim slučajevima kada se projektni momenti uzimaju pod pretpostavkom razvoja plastičnih deformacija (izjednačavanje momenata), čvrstoću treba provjeriti pomoću momenta elastičnosti otpora prema formuli:
Pri proračunu greda od aluminijskih legura ne uzima se u obzir razvoj plastičnih deformacija. Plastične deformacije prodiru ne samo u najnapregnutiji dio grede na mjestu najvećeg momenta savijanja, već se šire i po dužini grede. Tipično, u elementima za savijanje, osim normalnih naprezanja od momenta savijanja, postoji i posmično naprezanje od poprečne sile. Stoga bi uvjet za početak prijelaza metala u plastično stanje u ovom slučaju trebao biti određen smanjenim naprezanjima che d:
Kao što je već napomenuto, početak popuštanja u krajnjim vanjskim vlaknima (vlaknima) presjeka još ne iscrpljuje nosivost elementa za savijanje. Zajedničkim djelovanjem i , krajnja nosivost je približno 15% veća nego pri elastičnom radu, a uvjet za formiranje plastične šarke zapisuje se kao:
U ovom slučaju bi trebalo da postoji.
| " |
Naprezanje savijanja u elastičnom stupnju raspoređuje se u presjeku prema linearnom zakonu. Naponi u krajnjim vanjskim vlaknima za simetrični presjek određuju se formulom:
Gdje M – moment savijanja;
W- moment otpora preseka.
Sa povećanjem opterećenja (ili momenta savijanja M) naponi će se povećati i dostići vrijednost granice popuštanja Ryn.
Zbog činjenice da su samo krajnja vlakna poprečnog presjeka dostigla granicu tečenja, a manje opterećena vlakna povezana s njima još uvijek mogu raditi, nosivost elementa nije iscrpljena. S daljnjim povećanjem momenta savijanja, vlakna poprečnog presjeka će se izdužiti, ali naprezanja ne mogu biti veća od R yn . Granični dijagram će biti onaj u kojem gornji dio presjek do neutralne ose je ravnomjerno komprimiran naprezanjem R yn . U ovom slučaju, nosivost elementa je iscrpljena i može se, takoreći, rotirati oko neutralne ose bez povećanja opterećenja; se formira plastičnost šarke.
Na mjestu plastične šarke dolazi do velikog povećanja deformacije greda dobiva kut loma, ali se ne sruši. Tipično, greda gubi ili svoju ukupnu stabilnost ili lokalnu stabilnost svojih pojedinačnih dijelova. Granični moment koji odgovara šarki plastičnosti je
gdje je Wpl = 2S – plastični moment otpora
S je statički moment polovine presjeka u odnosu na osu, koja prolazi kroz centar gravitacije.
Plastični moment otpora, a time i granični moment koji odgovara šarki plastičnosti, veći je od elastičnog. Standardi dozvoljavaju uzimanje u obzir razvoja plastičnih deformacija za cijepane valjane grede osigurane od gubitka stabilnosti i podnošenja statičkog opterećenja. Vrijednosti plastičnih momenata otpora uzimaju se kako slijedi: za valjane I-grede i kanale:
W pl =1,12W – pri savijanju u ravni zida
Wpl = 1,2W – pri savijanju paralelno sa policama.
Za grede pravokutnog poprečnog presjeka Wpl = 1,5 W.
Prema standardima projektiranja, razvoj plastičnih deformacija može se uzeti u obzir za zavarene grede konstantnog poprečnog presjeka u omjeru širine prepusta komprimirane tetive prema debljini pojasa i visine zida prema njegovoj debljina.
Na mjestima najvećih momenata savijanja, najveća tangencijalna naprezanja su neprihvatljiva; moraju zadovoljiti uslov:
Ako zona čistog savijanja ima veliki opseg, odgovarajući moment otpora kako bi se izbjegle prekomjerne deformacije uzima se jednak 0,5 (W yn + W pl).
Kod kontinuiranih greda kao granično stanje uzima se formiranje plastičnih šarki, ali pod uslovom da sistem zadrži svoju nepromjenjivost. Standardi dopuštaju da se pri proračunu kontinualnih greda (valjanih i zavarenih) određuju projektni momenti savijanja na temelju poravnanja momenata oslonca i raspona (pod uvjetom da se susjedni rasponi razlikuju za najviše 20%).
U svim slučajevima kada se projektni momenti uzimaju pod pretpostavkom razvoja plastičnih deformacija (izjednačavanje momenata), čvrstoću treba provjeriti pomoću momenta elastičnosti otpora prema formuli:
Pri proračunu greda od aluminijskih legura ne uzima se u obzir razvoj plastičnih deformacija. Plastične deformacije prodiru ne samo u najnapregnutiji dio grede na mjestu najvećeg momenta savijanja, već se šire i po dužini grede. Tipično, u elementima za savijanje, osim normalnih naprezanja od momenta savijanja, postoji i posmično naprezanje od poprečne sile. Stoga bi uvjet za početak prijelaza metala u plastično stanje u ovom slučaju trebao biti određen smanjenim naprezanjima s che d:
.
Kao što je već napomenuto, početak popuštanja u krajnjim vanjskim vlaknima (vlaknima) presjeka još ne iscrpljuje nosivost elementa za savijanje. Zajedničkim djelovanjem s i t, krajnja nosivost je približno 15% veća nego pri elastičnom radu, a uvjet za formiranje plastične šarke zapisuje se kao:
,
U ovom slučaju bi trebalo da postoji.
2.5. Metoda za smanjenje graničnog momenta otpora kako bi se uzeo u obzir utjecaj posmične sile u gredama srednje dužine
Dakle, broj projektnih slučajeva u kojima je plastifikacija presjeka jednofaktorna (čisto savijanje ili posmica) je ograničen, a korištenje implicitnih graničnih površinskih jednadžbi otežava dobivanje analitičkih rješenja.
Međutim, kako ih možete dobiti? U strukturnoj mehanici broda postoji dobro poznata tehnika smanjenje, , prema kojem se uzimajući u obzir djelovanje naprezanja određene vrste u presjeku grede, kao i uzimajući u obzir činjenicu pojave popuštanja ili lokalnog gubitka stabilnosti u elementima presjeka, provodi promjenom geometrijskih karakteristika presjeka i proračun se nastavlja u okviru originalne metode (vidi.
na primjer, smanjenje u izračunavanju ukupne snage broda). Kao što je prikazano u paragrafu 2.4, za određene tipove sekcija sasvim je moguće procijeniti prevalenciju jedne ili druge vrste plastičnog mehanizma nad ostalim mogućim i razumjeti koji faktor se smatra smanjenjem. Dakle, ako se mehanizam savijanja i smicanja više savija, tada se može uzeti u obzir utjecaj posmične sile promjena (smanjenje) momenta savijanja otpora,
na taj način ne primjenjujući jednadžbe granične površine, već nastavljajući smatrati plastični mehanizam kao jednofaktorski. Primjer 1., Proučavanje mehanizama gubitka nosivosti kruto ugrađene grede (slika 2.5.1, a) opterećen ravnomjerno raspoređenim opterećenjem na području simetrično u odnosu na sredinu grede.
Poprečni presjek grede je asimetrična I-greda koju čini T-profil sa pričvršćenom pločastom kragnom (slika 2.5.1, V, G).
Sl.2.5.1 Model I-greda: A– dijagram projektovanja objekta koji se proučava; b – dijagram opterećenja i unutrašnji napori u graničnom stanju;
V– dijagram poprečnog presjeka grede u obliku asimetrične I-grede:
1 – slobodni pojas; 2 – zid; 3 – pričvršćeni pojas; G– dimenzije ispitnog dijela
Poprečni presjek karakterizira šest geometrijskih dimenzija:
h– visina zida;
t– debljina zida;
b f– širina slobodnog pojasa;
t f – debljina slobodnog pojasa;
b pp – širina pričvršćenog pojasa;
tpp – debljina pričvršćenog pojasa.
Površina zida ω, površina slobodne zoneS 1 , područje pričvršćenog pojasaS 2 i površinu čitave sekcijeFizračunato prema zavisnostima:
Razmotrimo varijante graničnog plastičnog mehanizma, realizovane u zavisnosti od odnosa L / h. Brojni rezultati su ponavljanje materijala iz paragrafa 1.1, 2.1 i 2.2.
Granično stanje plastičnog rotacionog mehanizma. Pretpostavlja se da u presjeku djeluju samo normalni naponi. Granično stanje preseka karakteriše uslov za sve tačke preseka
Moment savijanja, čije djelovanje uzrokuje granično stanje mehanizma rotacije, nazvat će se graničnim momentom presjekaM T. Njegova vrijednost je određena iz dvije jednačine ravnoteže vanjskih i unutrašnjih sila u presjeku
Iz jednadžbi ravnoteže slijedi da
Gdje F rast – ra ugovoreni dio površine poprečnog presjeka;F komprimiran – sabijeni dio površine poprečnog presjeka.
U graničnom stanju, plastična neutralna os presjeka (NO pl) dijeli njegovu površinu na pola. Za asimetrični profil dimenzija karakterističnih za grede za brodogradnju, smještena je plastična neutralna os (NO pl) pr zapravo na donjoj površini pričvršćenog pojasa (vidi Sl. 2.5.1) i granični moment otpora ima oblik:
Granično stanje plastičnog mehanizma smicanja. Pretpostavlja se da je samo zid otporan posmičnim deformacijama, a u njegovom presjeku djeluju samo posmična naprezanja. Granično stanje presjeka zida karakterizira uvjet za sve točke presjeka
Sila smicanja, čije djelovanje uzrokuje granično stanje mehanizma smicanja, nazvat će se maksimalnom smičnom silom presjekaN T . Njegova vrijednost se određuje iz jednačine ravnoteže vanjskih i unutrašnjih sila u presjeku:
Gdje τ T – tangencijalni naponi tečenja, koji su, u skladu sa energetskim uslovom plastičnosti, jednaki
Iz (2.5.11) dobijamo:
I na kraju, razmotrite korištenje metode smanjenja za procjenu granično stanje karakterizirano plastičnim mehanizmom rotacije uzimajući u obzir utjecaj smicanja. Da bismo uzeli u obzir utjecaj sile smicanja na granično stanje presjeka tokom savijanja, pretpostavljamo da se sila smicanja percipira samo zid. Dakle, plastični moment otpora presjekaW t = Wf + W ω smanjen smanjenjem efektivne površine zidaW ω :
Evo
τ – djelujući tangencijalni naponi, pod pretpostavkom da jesu uniforma raspodjela po visini zida (što se, naravno, pretpostavlja otprilike); φ – koeficijent smanjenja površine zida.
Budući da su tangencijalni naponi pri konstantnoj posmičnoj sili u presjeku obrnuto proporcionalni površini poprečnog presjeka, može se pretpostaviti da
Hajde da se predstavimo je koeficijent efikasnosti površine smicanja i to treba uzeti u obzir
Gdje – minimalna vrijednost površine zida.
Uvedemo i koeficijent
Onda smanjen plastični moment otpora presjek se može izraziti kao
A smanjeni plastični moment savijanja definisano kao
Probni proračuni proizvodimo za određenu sekciju (Slika 2.5.1, G) greda dužine 2 m, opterećena na dužini 2c= 0,32 m . Navedena visina presjeka omogućava vam da uzmete u obzir gredu (po analogiji s pločama srednje debljine) greda « sa srednjom visinom zida » , tj. greda sa značajnim utjecajem na ukupnu deformaciju poprečne posmične deformacije. (L/Nazovimo takvu gredu 5,85).
skraćenoh = Materijal grede – čelik sa modulom elastičnosti E= 2,06∙10 11 Pa i granica tečenja σ t =320 MPa. Udaljenost neutralne ose od vlakna pričvršćenog pojasaz 0 = 22681,2 9,72 cm Moment inercije poprečnog presjeka.W I = 926,4 cm 4. Moment otpora vlakna slobodne trakeW s.p = cm 3. Moment otpora vlakna pričvršćenog pojasapp = 2334,1 cm 3. Površina poprečnog presjeka zida grede je ω c = 44,46 cm 2. Moment savijanja popuštanja vlakana (elastična faza deformacije savijanja) slobodnog pojasa W M e =
σ t cn = 296,45. 10 3 Nm.Procjena utjecaja posmičnih deformacija na progib za elastični stupanj deformacije grede srednje visine presjeka. Prije razmatranja granične ravnoteže, procijenimo utjecaj posmičnih deformacija. Za slučaj koji se razmatra, koeficijent presjeka grede k =1.592, k faktor opterećenja grede K=.
0.9422, str najveći Opterećenje ćemo razumjeti opterećenje formiranja popuštanja vlakana pri savijanju i opterećenje pri postizanju tangencijalnih napona tečenja tijekom posmične deformacije.
Najveće opterećenje elastične faze deformacije savijanja
Najveće opterećenje elastične faze posmične deformacije
Granična ravnoteža ispitne grede mehanizmom savijanja. Granično stanje sekcije koju karakteriše plastični mehanizam rotacija, sljedeće. Ukupni plastični moment savijanja određuje se kao
M t = σ t W T,
Gdje W t – ukupni plastični moment otpora, W t = Wf + W ω = S 1 h+ ω c h/ 2= (12−1,3)1,6∙34,2+44,46∙34,2/2=1346 cm 3 (ovde se pretpostavlja da se plastična neutralna os nalazi na preseku zida i donjeg vlakna ploče); Wf = S 1 h– statički moment slobodnog pojasa u odnosu na plastičnu neutralnu osu (plastični moment otpora slobodnog pojasa); W ω = ω c h/ 2 – statički moment zida u odnosu na plastičnu neutralnu osu (plastični moment otpora zida).
dakle, Wf =586 cm 3, W ω = 760 cm 3.
Granični moment presjeka grede:
M t = σ t W t =430∙10 3 H∙m.
Opterećenje koje odgovara stvaranju krajnjih momenata savijanja u presjecima oslonca je jednako
odakle dolazi njegova rezultanta?
Opterećenje koje odgovara stvaranju krajnjih momenata savijanja u nosećim dijelovima i u rasponu (krajnje opterećenje mehanizma za savijanje):
Granična ravnoteža ispitne grede pod mehanizmom smicanja. Odredimo granično stanje presjeka, koje karakterizira plastični smični mehanizam. Plastične deformacije nastaju u zidu djelovanjem tangencijalnih naprezanja i maksimalna posmična sila presjeka ima oblik:
Granična ravnoteža ispitne grede pomoću mehanizma savijanja uzimajući u obzir smicanje. Izračunajmo granično stanje presjeka koji je karakteriziran mehanizmom plastične rotacije uzimajući u obzir mehanizam smicanja. Kako bi se uzeo u obzir utjecaj sile smicanja na granično stanje presjeka pri savijanju, pretpostavlja se da silu smicanja percipira samo zid.
Odredimo koeficijent k ω prema (2.5.18):
Odnos između plastičnih momenata savijanja u šarkama i vanjskog opterećenja može se utvrditi na osnovu K.E.T. Pretpostavljamo da je ishodište ose x(Slika 2.5.1, b) središnja tačka raspona, koja vam omogućava da odredite prelomni ugao - 2 w/L, Gdje w– otklon u središnjem dijelu. Očigledno je da u centralni dio krajnji trenutak ne može se smanjiti.
Od jednakosti vanjskih i unutrašnjih napora
dobijamo:
Zamjena formula za momente u posljednji izraz M T(2.5.6) i M Tr (2.5.20) daje:
S obzirom na to 
, tada dobijamo kvadratnu jednačinu za krajnje opterećenje Q_u:
Za predmet koji se razmatra Q_u=1534∙10 3 Niti φ =0,358.
Rezultati proračuna opterećenja i progiba za različite faze deformacije pomoću modela grede prikazani su u tabeli. 2.5.1.
Kao što vidite, najveće maksimalno opterećenje mehanizma za savijanje je 1871 kN, zatim krajnje opterećenje mehanizma smicanja 1643 kN i na kraju najmanje maksimalno opterećenje kombinovanog mehanizma za savijanje uzimajući u obzir posmično 1534 kN, koje bi trebalo biti realizovano prvo.
Dobiveni rezultat je prilično dobro potvrđen direktnim numeričkim modeliranjem procesa gubitka nosivosti skraćene grede. Metode za takvo modeliranje su izvan opsega ovog priručnika.
Tabela 2.5.1
Utjecaj vrste plastičnog mehanizma na maksimalni PDV
|
Otklon, mm |
||||
|
ukupno |
od savijanja |
od smicanja |
||
|
1371 |
2,984 |
1,79 |
1,194 |
|
|
164 3 |
3,576 |
2 , 146 |
1, 43 |
|
|
1196 |
2,604 |
1 , 562 |
1, 042 |
|
|
1871 |
4,074 |
2 , 445 |
1 , 629 |
|
|
Maksimalno opterećenje mehanizma za savijanje uzimajući u obzir smicanje |
1534 |
3,340 |
2,004 |
1,336 |
I b = W c ·y = 2·100·4,8 3/3 = 7372,8 cm 4 ili b(2y) 3/12 = 100(2·4,8) 3/12 = 7372,8 cm 4 - moment inercije konvencionalno smanjenog odjeljak , Zatim
f b = 5 9 400 4 /384 275000 7372,8 = 1,45 cm.
Provjerimo mogući otklon zbog napetosti armature.
modul elastičnosti armature E a = 2000000 kgf/cm 2, (2·10 5 MPa),
uslovni moment inercije armature I a = 10,05 2 3,2 2 = 205,8 cm 4, tada
f a = 5 9 400 4 / 384 2000000 160,8 = 7,9 cm
Očigledno je da otklon ne može biti različit, što znači da će se kao rezultat deformacije i izjednačavanja naprezanja u zoni stlačenja, visina komprimirane zone smanjiti. Ovdje nisu dati detalji o određivanju visine komprimirane zone (zbog nedostatka prostora na y ≈ 3,5 cm, otklon će biti približno 3,2 cm, međutim, stvarni otklon će biti drugačiji, prvo zato što nismo uzeti u obzir vlačnu deformaciju betona (zbog toga je ova metoda i približna), drugo, kako se visina tlačne zone u betonu smanjuje, plastične deformacije će se povećati, povećavajući ukupnu deformaciju. Osim toga, uz produženu primjenu opterećenja, razvoj plastičnih deformacija također dovodi do smanjenja početnog modula elastičnosti. Određivanje ovih količina je posebna tema.
Tako se za beton klase B20 pod dugotrajnim opterećenjem modul elastičnosti može smanjiti za 3,8 puta (pri vlažnosti od 40-75%). U skladu s tim, otklon od kompresije betona će već biti 1,45·3,8 = 5,51 cm, a ovdje čak i udvostručenje poprečnog presjeka u zoni zatezanja neće puno pomoći - potrebno je povećati visinu grede.
Ali čak i ako ne uzmete u obzir trajanje opterećenja, 3,2 cm je i dalje prilično veliki otklon. Prema SNiP 2.01.07-85 "Opterećenja i udari", maksimalna dozvoljena deformacija iz konstrukcijskih razloga za podne ploče (tako da estrih ne pukne, itd.) bit će l/150 = 400/150 = 2,67 cm budući da debljina zaštitnog sloja betona i dalje ostaje neprihvatljiva, onda iz konstrukcijskih razloga visinu ploče treba povećati na najmanje 11 cm, međutim, to nema veze s određivanjem momenta otpora.
